在USB适配器、手机充电器以及系统偏置电源等大量低功耗应用中，低成本准谐振/非连续模式反激式转换器是常见选择（图1）。这类转换器设计效率高，成本极低。因此为什么不考虑在自己的设计中使用双极性节点晶体管(BJT)呢？

　　

这样做有两个非常有说服力的理由：一个是BJT的成本远远低于FET；另一个是BJT的电压等级比FET高得多。这有助于设计人员降低钳位电路和/或缓冲器电路的电气应力与功耗。使用BJT的唯一问题是许多工程师已经习惯于FET，或是在他们的电源转换器中从来不将BJT用作主开关(QA)。本文将探讨如何估算/计算在非连续/准谐振模式反激式转换器中使用的NPNBJT的损耗。

图1：离线高电压BJT适配器反激电路

　　

在深入探讨计算BJT损耗的方法之前，需要对双极性晶体管模型做一个基本了解。一个双极性晶体管的最简单形式是一个电流控制型电流汲/开关。基极(B)输入可控制从集电极(C)流向发射极(E)的电流。图2是NPNBJT的概念和原理图。该器件掺杂有两个被P（正电荷原子）掺质区隔开的N（负电荷原子）半导体区。基极与P材料相连，而发射极和集电极则分别连接至晶体管的两个N区域。

图2：BJT半导体(a)和原理图符号(b)

　　

基极发射极结点的功能与二极管类似。在基极发射极结点施加正电压，会吸引N材料（与发射极(E)连接）的自由电子。这些自由电子迁移到P材料中后，会造成N材料的自由电子匮乏。N材料中的自由电子匮乏会从偏置电源（与基极和发射极相连）的负端吸引电子，形成完整电路允许电流通过。B节点和E结点的负偏置会导致多余电子从P材料中吸引出来。这会断开电路，阻止电流流动，就像对二极管进行反向偏置一样。

　　

在基极发射极结点处于正向偏置，而集电极至发射极路径为偏置时，这可打开洪流栅极，允许电流流动。连接至集电极的正偏置会吸引自由电子流向集电极端，在N材料中形成电子匮乏。这可吸引来自基极的电子，将其耗尽在N材料中。现在电流就可流经集电极和发射极的耗尽层，形成完整电路。集电极电流(IC)的数量可能会比基极电流(IB)多好几个数量级。IC与IB之间的比值一般称为晶体管的DC电流增益。在产品说明书中也可表达为Beta(β)或hFE。注意，在晶体管产品说明书中，该比值在特定条件下给出，可能会有明显的变化。

场效应晶体管(FET)是中间功耗范围（30W到1KW）的热门选择，因为FET的传导损耗普遍小于BJT的传导损耗。但在偏置电源与适配器等15W至30W的低功耗应用中，开关电流较小。因此，BJT可用于发挥较低成本及较高电压额定值的优势。但这类器件并不完美，在设计过程中需要应对一些不足。

在使用FET时，栅极只有在栅极电容充放电时才传导电流。在基极发射极结点处于正向偏置时，BJT一直都在传导。此外，在关断饱和BJT时，由于存储电荷原因，有相当一部分集电极电流会从晶体管基极流出。这与FET不同，FET的栅极驱动器从来不会出现FET的漏极电流。这将为反激式控制器的基极驱动器带来更多应力。在为此类设计选择反激式控制器时，应确保其可控制和驱动适配器应用中的BJT。UCC28722反激式控制器经过专门设计，可控制将BJT用作主开关的准谐振/非连续反激式转换器。该反激式控制器的驱动器电路详见图3。

图3：控制器基极驱动器内部电路

　　

要计算此类低功耗反激式应用中BJT的功耗情况，需要基本了解BJT的波形（图4）。注意，BJT集电极电压(VC)、集电极电流(IC)以及电流传感电阻器电压(VRCS)可被截断5WUSB适配器。基极电流(IB)和输出二极管电流(IDC)只是画出来表现对应的电流，可能不是实际量级。

图4：准谐振反激式转换器中BJT的开关波形

 

在t1时间段的起点，集电极电流为0。基极使用19mA的最小驱动电流(IDRV(MIN))驱动，该电流可逐步递增至37mA的最大驱动电流(IDRV(MAX))。由于集电极电流是从0开始的，因此在开关周期的起点为基极提供最大驱动电流既没必要，也无效率。开关保持导通，直至达到最大驱动电流为止，该最大驱动电流可通过控制器控制律确定。初级电流通过电流传感电阻器(RCS)感应。在t1时间段内，变压器(T1)通电，BJT驱动到饱和状态。一旦在t1终点达到所需电流时，就可通过FET将BJT的基极拉低。此时，所有的集电极电流都将流出晶体管基极，注入DRV控制器引脚(IDRV)。

　　

在t2时间段，基极集电极结点进入反向恢复，晶体管保持导通，直至基极电流消耗到大约集电极电流的一半。注意，该时间段集电极电流与发射极电流之差即为流经晶体管基极的电流。晶体管保持导通，集电极电流的量级大致保持不变。该时间段也称为BJT存储时间(tS)，可在器件的产品说明书上查到。

　　

存储时间结束、t3开始时，晶体管开始关断。在这个时间段内，晶体管PN两个结点都进入了反向恢复。在晶体管关断，集电极电流将耗尽时，基极和发射极共享集电极电流。集电极电压逐渐升高，直至器件完全关断。当BJT完全关断时，集电极电压达到最大值。该电压是输入电压、变压器反射输出电压以及变压器漏电感造成的峰值电压之和。

　　

在t4时间段内，能量不仅提供给二次绕组，而且二极管DG开始传导，从而可为输出提供能量。当变压器的能量耗尽时，集电极电压开始围向接地。该电压可通过辅助绕组的匝数比(NA/NP)传感。当控制器观察到变压器失电，就可增加t5延迟来实现谷值开关。注意，图4中的波形只是一个截图，此时转换器工作在近临界传导状态下，正在进行谷值开关。控制器不仅可调节初级电流的频率和幅度，而且还可驱动转换器进入非连续模式，从而可控制占空比。这些转换器的最大占空比发生在转换器工作在设计设定的近临界传导状态下时。

　　

估算BJT中传导及开关损耗的计算方法与二极管类似。基极、发射极和集电极饱和电压可按电池进行建模，与二极管正向电压类似。平均电流可用来估算平均传导损耗。在本应用中，计算中涉及的所有电流均为三角形或梯形。平均计算不仅使用基本几何原理，而且还有清楚的记录。主要差别在于BJT具有电荷存储延迟(tS)。BJT晶体管的基极需要在器件开始关断之前，移除一定数量的存储电荷(QS)。这就需要知道如何计算PN结点的反向恢复电荷(QR)。反向恢复电荷是指让半导体器件停止传导所需的反向电荷数量。

　　

为了计算BJT开关(QA)的损耗，我们来看看使用NPN晶体管（工作在115VRMS输入下）的5WUSB反激式转换器。详细规范见表1。峰值集电极电流(IC(PK)通过控制器限制为360mA，转换器最高频率(fMAX)按设计限制在70KHz。在115VRMS输入的满负载情况下，该转换器的平均开关频率(fAVG)为56KHz。根据最低输入电压，转换器设计采用的最大占空比(DMAX)为52%。在该输入条件下，最高集电极电压(VC(MAX))为250V。

　　

估算晶体管损耗，需要估算图4中所示的各个时间段。t1时间段是最大占空比的时长，对于本设计示例而言大约是7.4us。

集电极反向恢复电荷(Qr)数量可用来估算开关损耗时间段t3。根据BJT产品说明书，参数Qr的计算结果为36nC。

我们通过评估5W设计，将时间估算准确性与实际时间进行了对比。

　　

测量到的t1时间是6.5us，比估算结果低2.4%。存储时间是660ns（t2=ts），大约比估算值低11%。测得的集电极上升时间(t3=tR)是210ns，大约比估算值高5%。根据t1到t3的测量时间计算出的功耗PQA增大到了544mW，比估算功耗高4.6%。注意这些计算依据的是产品说明书的平均存储时间和反向恢复时间。实际时间将随制造、工艺和工作条件的不同而不同。为了安全起见，设计人员应为其总体BJT损耗估算值增加20%的裕度。